目前處理乳化液廢水主要采用化學混凝法、共凝聚氣浮法http://www.dgcfxj.com/、電凝聚法、高級氧化法、超濾法、生化組合工藝，其中共凝聚氣浮法、電凝聚法是在化學混凝基礎上發展起來的，高級氧化法、超濾法則分別使用水處理中的高級氧化技術與膜技術，生化組合工藝是在上述方法基礎上結合生化處理發展起來的，現對它們在乳化液廢水處理中的應用現狀分別進行介紹。

2.1 化學混凝法:化學混凝法是處理乳化液廢水的傳統方法，即向乳化液廢水中投加化學混凝劑， 一方面發生水解反應生成膠體吸附油珠， 另一方面發生聚合作用形成不同程度的大分子聚合物，通過吸附絮凝、架橋作用脫除油滴，達到破乳目的，實現油水分離。在早期化學混凝法處理乳化液廢水的研究中，常用到無機混凝劑，如硫酸鐵、硫酸鋁等，但由于傳統無機混凝劑效果不理想， 近年來出現了很多無機高分子混凝劑的應用與研究。吳克明等采用水玻璃和硫酸制成聚硅硫酸鋁復合型混凝劑, 對濁度為10 910 NTU 、油為3 446 mg/L、COD 為21 006 mg/L的高濃度乳化液廢水進行處理， 相應去除率分別達99.9%、99.7%、99.5%。張建鵬等使用復合聚鋁鐵混凝劑處理乳化液廢水， 不僅取得良好的破乳效果，CODCr和油的平均去除率分別達90%、99%以上，而且混凝出水具有較高的生化性。林永增等將以酸洗廢液為原料制備的聚合氯化鋁(PAC)應用于二次冷軋乳化廢液的處理，COD 去除率可達到95%以上，達到以廢治廢的目的。

此外， 有機混凝劑在乳化液廢水處理中也有一定應用。李正要等選用有機破乳劑SYS 和聚合氯化鋁聯合破乳對某鋼鐵公司油質量濃度6 200 mg/L、COD 為34 000 mg/L 的冷軋乳化液廢水進行處理，二級破乳后油去除率達99.58%，COD 去除率為97.79%，取得十分理想的效果。

2.2 共凝聚氣浮法:共凝聚氣浮法是在化學混凝的基礎上， 與氣浮工藝相結合產生的一種方法。由于化學混凝后生成的大粒徑油滴和絮粒狀物質可與氣浮機產生的微氣泡碰撞黏附，形成更大粒徑的帶氣絮體，因此其去除效果較混凝沉淀法更顯著，對pH、水溫、污染物質負荷適應性更強，投藥量更少、反應時間更短。目前對共凝聚氣浮處理乳化液廢水的研究國外進行得較詳細。A. I. Zouboulis 等使用共凝聚氣浮法處理含有正辛烷的模擬乳化液廢水。研究結果表明，該方法的主要影響因素包括絮凝劑投加量、初始pH、化學添加劑(如破乳劑)濃度、浮選捕集劑濃度及循環比。在實驗最佳條件下處理初始油質量濃度500 mg/L 的模擬乳化液廢水，95%的乳化油得到分離。K. Bensadok 等發現在常規破乳法COD 去除率不高的情況下，聯合使用溶氣氣浮法后出水COD較原工藝減少29%，濁度減少71%。

國內對共凝聚氣浮處理乳化液廢水的研究也取得較好成果。曹福等采用聚合氯化鋁鐵(PAFC)對乳化液廢水進行共凝聚氣浮處理，當PAFC 為1 g/L時，濁度去除率達98%以上。許芝等采用共凝聚氣浮破乳吸附法處理乳化液廢水， 在投加PAC、PAM 的基礎上，將具有一定吸附能力的污水處理廠剩余污泥投加到乳化液廢水中， 發現污泥投加量為15 g/L 時，對COD 具有最佳處理效果，廢水COD 可由處理前的5 000~20 800 mg/L 降至處理后的75mg/L，處理效果達到國家污水綜合排放一級標準。

2.3 電凝聚法:電凝聚法以可溶性金屬作電極， 在電場作用下金屬失去電子被氧化，生成氫氧化物膠體，利用吸附和凝聚作用及電解過程中發生的氧化還原反應實現對油污的去除。由于該方法能極大減少混凝藥劑的使用量且處理效果好，極具應用前景。通常電極材料不同，電凝聚機理也有所不同。以金屬為陽極、惰性材料為陰極時，電解過程會產生金屬膠體，電極反應的作用表現在還原脫色、電化學作用、混凝作用、吸附作用等，其研究材料以鐵屑和焦炭為主。陳依蘭等利用轉動式電凝聚破乳技術處理金屬加工乳化液，對油、COD 的去除率為59.9%、28.5%以上，且可使原水B/C 從0.21 提高到0.32。以金屬作陰、陽電極時，通常會加入NaCl，電極反應會產生金屬膠體、強氧化劑氯氣和次氯酸鹽，可發揮混凝作用、吸附作用、氣浮作用及氧化與還原作用等。P. Ca觡izares 等以鋁為電極，在極板間距9 mm，電流密度1.01×10-2 A/cm2 的條件下采用電混凝法處理乳化液，并與投加AlCl3或Al2(SO4)3的化學混凝法進行對比。實驗結果表明2 種方法的效果與給藥量無關，而與水中鋁離子的濃度和pH 有關，在最佳pH 5~9 下，COD 去除率較高。吳克明等以鋁板為電極，為防止鈍化采用定時倒極并投加NaCl處理乳化液廢水， 利用反應產生的氯氣和次氯酸鹽氧化乳化液廢水中的有機物， 利用電解過程產生的鋁絡合離子和氫氧化鋁對有機物和懸浮物進行去除。結果表明該方法對濁度、油、COD 的去除率很高，分別達到99.1%、98.6%、99.3%。

有研究者對電凝聚法設計參數進行了討論。對于外接電源供電形式， 有研究表明交流電的混凝效果比直流電更好， 且頻率控制在60 Hz 時具有更高的經濟適宜性。周連成等指出極板間距過大、電流密度過大、電解時間過長是導致電解法破乳失敗的原因， 并提出極板間距8 ~15 mm、電流密度0.004~0.006 A/cm2、電解時間40~50 min 的最佳運行條件。曹福等以鋁板為電極并投加NaCl 處理軋鋼乳化液廢水，試驗中pH=6、電流密度為0.004A/cm2、時間為40 min、NaCl 為1.25 g/L、極板間距為1 cm 時，COD 去除率高達99.5%，取得較好的處理效果。

2.4 高級氧化法:采用高級氧化法處理乳化液廢水是基于˙OH的強氧化性，這方面研究以Fenton 氧化為主。A. C. S.C. Teixeira 等使用Fenton 和光助Fenton 法對含有不同濃度PDMAS ( 一種氨基有機硅高聚物)的乳化液廢水進行處理，通過對COD、硝酸鹽、鐵及亞鐵離子的分析， 表明PDMAS 在氧化過程中被去除，這主要得益于乳化液中的表面活性劑被降解，使得PAMAS能進一步聚集以及˙OH 的作用。M. A.Tony 等的研究結果也表明光助Fenton法對乳化含油廢水有很好的處理效果， 不僅能有效去除COD、油， 還可顯著改善乳化廢水水質。為減少Fenton 氧化中亞鐵的使用量，唐文偉等采用以H2O2替代部分或全部空氣的濕式過氧化氫氧化工藝處理乳化液廢水， 顯著降低了亞鐵投加量，150℃、進水COD 50 540 mg/L 時，去除率達82.4%。李春程結合微電解和Fenton 法處理乳化液廢水，最佳運行條件下COD 去除率可達97.16%。

2.5 超濾法:超濾法處理乳化液廢水主要是利用油水分子大小的顯著差異，采取錯流過濾方式對油水進行過濾，水分子小于孔隙而透過超濾膜， 油分子大于孔隙不能透過超濾膜，從而實現油水分離。對于乳化液廢水的處理，超濾法早期采用有機膜，但由于有機膜成本太高，且不耐高溫、機械強度低、容易水解等，故以陶瓷膜為代表的無機膜迅速占領了市場。處理乳化液廢水時， 超濾系統運行的穩定性、對乳化液變化的適應性、操作管理及處理成本等均優于氧化法，因此在乳化液廢水處理領域得到較廣泛的應用。為解決超濾膜存在的膜通量下降過快及膜易污染的問題，趙偉等研究了運行參數對超濾系統的影響。通過控制運行溫度為(60±5) ℃，pH 為9~11，以及在每個運行周期進行堿洗， 每3 個運行周期進行酸洗操作，取得了理想的效果。P. Janknecht 等對比了14種不同孔徑的超濾膜和微濾膜對工業切削乳化液廢水的處理效果， 最后通過試驗確定了適合處理切削乳化液廢水的濾膜。

目前超濾法研究多集中在組合工藝的使用上。Shu Li 將超聲波技術用于超濾法處理乳化液廢水， 不僅大大提高污染物去除率， 而且可提高膜通量、減少膜污染。I. S. Chang 等則將超濾與高級氧化聯用處理汽車配件廠乳化液廢水， 超濾過程中未滲透的油可進行回用， 滲透的液體經臭氧氧化處理后可作為回用水。

2.6 生化組合工藝:破乳操作能破壞乳化液中表面活性劑的穩定作用，實現油水分離，但處理后的乳化液COD 仍維持在較高水平，需進一步處理，以達標排放或回用。由于去除了油類物質， 破乳后的乳化液廢水具有一定可生化性，使生化處理成為可能。成文等對經過氯化鈣和明礬破乳、PAC 和PAM混凝處理的出水進行處理， 采用水解-好氧-活性炭吸附可使出水COD達50~70 mg/L、SS 為75 mg/L、石油類為5.4 mg/L、色度5 倍。林明等采用破乳+膜過濾+Fenton 氧化+生化工藝對高濃度乳化油廢水進行處理，COD 從3×104~2×106 mg/L 下降到50 mg/L 以下， 處理效果良好。朱靖等采用混凝氣浮-SBR-過濾工藝處理乳化液廢水，COD、BOD、油由22 400、2 680、1 420 mg/L降到137、25、0.8 mg/L， 去除率分別達到99.38%、99.06%、99.94%。

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